航空宇航工程

基于载荷共享的并联可修复系统可靠性评估

  • 赵维涛 ,
  • 贾路兵
展开
  • 沈阳航空航天大学 航空宇航学院,沈阳 110136

赵维涛(1977-),男,辽宁沈阳人,教授,博士,主要研究方向:结构可靠性,E-mial:

收稿日期: 2023-08-24

  网络出版日期: 2024-02-05

基金资助

国家自然科学基金(12272240)

Reliability evaluation of parallel repairable systems based on load-sharing

  • Weitao ZHAO ,
  • Lubing JIA
Expand
  • College of Aerospace Engineering,Shenyang Aerospace University,Shenyang 110136,China

Received date: 2023-08-24

  Online published: 2024-02-05

摘要

在航空航天等要求高可靠性的系统中,通常采用并联形式来提高系统的可靠性。当并联系统中某个元件失效后,由于负载重新分配,导致剩余正常元件的工作环境劣化。针对这一问题,建立基于载荷共享的并联可修复系统可靠性评估模型既适用于元件故障率相同又适用于元件故障率不同的并联可修复系统。当载荷共享因子取值为1时,该模型可退化为传统马尔可夫模型。算例结果表明,文中方法和传统方法求得的系统瞬态可用度变化趋势相同;相比传统方法的评估结果,当考虑载荷共享时系统的稳态可用度减小幅度不大,而平均故障间隔时间(mean time between failure,MTBF)将大幅减小。因此,利用传统马尔可夫模型给出的MTBF来衡量系统可靠性以及确定维修间隔需慎重。

本文引用格式

赵维涛 , 贾路兵 . 基于载荷共享的并联可修复系统可靠性评估[J]. 沈阳航空航天大学学报, 2023 , 40(6) : 1 -7 . DOI: 10.3969/j.issn.2095-1248.2023.06.001

Abstract

In systems such as aerospace with high-reliability requirements, parallel forms were often used in engineering to improve system reliability. When a component in the parallel system fails, the working environment of the remaining normal components deteriorates due to the load redistribution. In order to solve this problem,a reliability evaluation model of the parallel repairable system based on load-sharing was established. The model was suitable for parallel repairable systems with the same and different component failure rates. When the load-sharing factor was one, the model will be degenerated into the traditional Markov model. The numerical results show that the variation trend of transient avai-lability obtained by the proposed and traditional method is same. Compared to the results evaluated by traditional methods, the reduction in steady-state availability of the system is not huge when considering load-sharing, while the MTBF will decrease significantly. Therefore, it should be cautious to use MTBF obtained by the traditional Markov model to measure system reliability and determine maintenance intervals.

在航空航天等要求高可靠性的系统中,为提高系统可靠性,通常将系统设计成冗余结构。在传统马尔可夫并联系统可靠性评估中,假设组成系统中每个元件失效是相互独立的。如果忽略系统元件失效相关性存在,在进行系统可靠性分析时,会导致误差过大,甚至会得出错误的结论。
曹晋华等1对传统马尔可夫理论做了详细介绍,并给出了不同元件并联可修复系统的可靠性计算方法。梁丽丹等2对具有3个不同元件并联可修复系统开展了优先修理权的研究,给出了稳态指标和平均指标表达式。杨云生等3基于马尔可夫理论建立了舰船装备复杂系统可用度计算模型,该方法可以提高可靠性和维修性指标的综合预算精度。张振友等4基于马尔可夫理论,建立了考虑共因失效和载荷共享失效并联系统可靠性计算模型,但该方法仅考虑了两个元件的并联系统,且认为各元件的故障率相同。Scheuer5m-out-of-n表决系统研究中提出,当系统中某个元件故障后会引起无故障元件的故障率升高。Yun等6研究两元件寿命为任意分布,提出一种负载分担可靠性模型。Sutar等7研究元件寿命服从不同分布不可修复k-out-of-m表决负载共享系统,给出系统可靠性的表达式。冯蕴雯等8基于载荷共享并联系统理论,应用条件概率和全概率公式对耳片结构进行可靠性建模。Asha等9提出两个元件负载共享模型,并给出了相关可靠性指标参数估计方法。张婧等10在相同元件并联可修复系统中通过引入控制器,且认为控制器寿命与元件寿命均服从指数分布,给出了可靠性评估的表达式。Bedbur等11研究n中取k的载荷共享对幸存部件性能造成的影响,并通过统计测试推断出元件的基本分布和载荷共享参数。Wang等12在并联系统中通过引入负载函数,提出一种具有故障相关性的负载并联系统可靠性模型。Zhang等13同时考虑共因失效和载荷分担对并联系统可靠性的影响。王琦14 在二态假设的条件下,基于马尔可夫过程对耦合级联失效系统进行可靠性建模,对系统耦合及状态转移过程进行分析,给出了耦合系统转移率的解析表达。
目前,在并联可修复系统可靠性分析中,已有一些研究将载荷共享引入到传统马尔可夫模型中,以解决并联系统中各元件由于载荷共享而引起的相关性问题。但这些载荷共享模型大多认为组成并联系统的各元件具有相同的故障率,且载荷共享因子需要大量试验数据进行确认,在缺乏长期统计资料的情况下,模型的使用将受到较大制约。因此,文中构建一种新的载荷共享因子,并将载荷共享因子引入到传统马尔可夫模型中,建立基于载荷共享的并联可修复系统可靠性分析模型。所建立的模型既适用于元件故障率相同又适用于元件故障率不同的并联可修复系统,在缺乏长期统计资料的情况下仍可开展可靠性评估工作。

1 载荷共享模型

1.1 载荷共享因子

假设系统中有m个元件并联,每个元件寿命均服从指数分布,且每个元件只有工作和故障两种状态,元件发生故障后只有一个维修设备。由于元件故障将导致总负载重新分配,当系统中某个元件发生故障,正常元件的故障率将发生变化。
k状态下,若系统中故障元件个数为i,正常元件的负载正比 m / ( m - i ) 14。因此,正常元件j的载荷共享因子为
ω j k = η j k ( m / ( m - i ) )
式中: ω j k为系统在k状态下正常元件j的载荷共享因子; η j k为系统在k状态下正常元件j的载荷分担系数。

1.2 故障率

当并联系统在k状态时,正常元件j的故障率为
λ j k = λ j ω j k
式中: λ j为元件j的故障率; λ j kk状态下元件j考虑载荷重新分配后的故障率。
在实际工程中,载荷分担系数 η j k需要由大量统计数据或相关试验确定。若无相关数据可用,在Asha 9和Bedbur等11的研究中,建议并联系统中各元件平均分担载荷。本文亦采用这种假设,即假定 η j k = 1。当 η j k = 1时,由式(1)、(2)可知:当并联系统中故障元件个数为i时,正常元件的故障率均增大为原来的 m / ( m - i )倍,即当并联系统中某个元件故障后,正常元件平均分担负载,正常元件故障率增加的倍数与其所分担负载增加的倍数相同。
由以上分析可知,载荷共享模型考虑了并联系统中各元件共同承受载荷的特点,当某个元件发生故障后,正常元件重新分担载荷,即正常元件的使用条件发生劣化,进而导致正常元件的故障率增加。
由经典可靠性理论可知,系统或元件的故障率 λ、稳态可用度A和平均故障间隔时间MTBF的关系表达式为
M T B F = 1 λ
A = 1 1 + M T T R / M T B F
式中:MTTR为平均修复时间。
式(3)可知,当故障率增加时,MTBF必将减小。结合式(1)和(2)可知,载荷分担系数越大,则故障率增加的幅度越大。因此,当考虑载荷共享时,系统的MTBF将减小,且载荷分担系数越大,MTBF减小的幅度越大。由式(4)可知,稳态可用度和MTTR与MTBF的比值有关。在实际系统中,一般情况下MTTR小于MTBF,对于大多数实际工程系统而言,MTTR远小于MTBF,即MTTR与MTBF的比值远小于1。因此,当MTBF减小时,稳态可用度A的变化并不显著。综上,当考虑载荷共享时,因故障率增加,MTBF减小的幅度较显著;因MTTR与MTBF的比值较小,稳态可用度减小的幅度不显著。
工程实际中,并联系统大多由2个或3个元件组成,因此下文详细推导2个和3个元件并联系统的可用度和MTBF的表达式。

2 并联系统可用度及MTBF

2.1 两个元件

两个不同元件共有5个状态15,考虑载荷共享的系统状态转移如图1所示。
转移率矩阵为
H 5 × 5 = B 3 × 3 C 3 × 2 D 2 × 3 G 2 × 2
式中:
B 3 × 3 = - λ 1 - λ 2 λ 2 λ 1 μ 2 - ω 1 1 λ 1 - μ 2 0 μ 1 0 - ω 2 2 λ 2 - μ 1
C 3 × 2 = 0 0 0 ω 1 1 λ 1 ω 2 2 λ 2 0
D 2 × 3 = 0 μ 1 0 0 0 μ 2
G 2 × 2 = - μ 1 0 0 - μ 2
式中: λ 1 λ 2分别为两个元件的故障率; μ 1 μ 2分别为两个元件的修复率。
( P W ' ( t ) , P F ' ( t ) ) = ( P W ( t ) , P F ( t ) ) H 5 × 5 ( P W ( 0 ) , P F ( 0 ) ) = ( 1,0 , 0,0 , 0 )
式中:W为系统工作状态集;F为故障状态集; P W ( 0 ) P F ( 0 )为初始状态。
式(10)做Laplace变换和Laplace反变换可求得系统瞬时可用度 A ( t ),如式(11)所示
A ( t ) = i W P i ( t )
( π 0 , π 1 , π 2 , π 3 , π 4 ) H 5 × 5 = ( 0,0 , 0,0 , 0 ) i = 0 4 π i = 1
求解式(12)可求得系统的稳态可用度A,如式(13)所示
A = π 0 + π 1 + π 2
式中: π ii=0,1,…,4),分别为状态0到4的稳态分布。
π i的表达式为
π 0 = ( ω 1 1 λ 1 μ 1 + ω 2 2 λ 2 μ 2 ) μ 1 μ 2 Δ 1 + Δ 2
π 1 = ( ω 2 2 λ 1 + ω 2 2 λ 2 + μ 1 ) λ 2 μ 1 μ 2 Δ 1 + Δ 2
π 2 = ( ω 1 1 λ 1 + ω 1 1 λ 2 + μ 2 ) λ 1 μ 1 μ 2 Δ 1 + Δ 2
π 3 = ( ω 1 1 ( λ 2 + λ 1 ) + μ 2 ) ω 2 2 λ 1 λ 2 μ 2 Δ 1 + Δ 2
π 4 = ( ω 2 2 ( λ 1 + λ 2 ) + μ 1 ) ω 1 1 λ 1 λ 2 μ 1 Δ 1 + Δ 2
Δ 1 = ( ω 1 1 + ω 2 2 ) λ 1 λ 2 μ 1 μ 2 + ω 1 1 ω 2 2 λ 1 λ 2 2 ( μ 1 + μ 2 ) + ω 1 1 ω 2 2 λ 1 2 λ 2 ( μ 1 + μ 2 )
Δ 2 = ω 1 1 λ 1 μ 1 ( λ 1 μ 2 + λ 2 μ 1 + μ 1 μ 2 ) + ω 2 2 λ 2 μ 2 ( λ 1 μ 2 + λ 2 μ 1 + μ 1 μ 2 ) + ( λ 2 μ 1 + λ 1 μ 2 ) μ 1 μ 2 + μ 1 2 μ 2 2
系统MTBF为
M T B F = x 0 + x 1 + x 2
其中, x 0 x 1 x 2满足式(22)的方程组
( x 0 , x 1 , x 2 ) = - Q W ( 0 ) B 3 × 3 - 1
式中: Q W ( 0 ) = ( 1,0 , 0 )
求解式(22),得MTBF的具体表达式为
M T B F = ( μ 1 + ω 1 1 λ 2 ) ( μ 2 + ω 1 1 λ 1 ) ( ω 1 1 μ 1 + ω 2 2 μ 2 ) λ 1 λ 2 + ω 1 1 ω 2 2 λ 1 λ 2 ( λ 1 + λ 2 ) + ω 2 2 λ 2 + μ 1 ω 1 1 ω 2 2 λ 1 ( λ 1 + λ 2 ) + ω 1 1 λ 1 μ 1 + ω 2 2 λ 1 μ 2 + ω 1 1 λ 1 + μ 2 ω 1 1 ω 2 2 λ 2 ( λ 1 + λ 2 ) + ω 1 1 λ 2 μ 1 + ω 2 2 λ 2 μ 2
ω 1 1 = 1 ω 2 2 = 1时,由文中方法给出的可用度A和MTBF与利用传统马尔可夫模型求得的表达式一致,表明文中方法可退化到经典模型。

2.2 3个元件

3个不同元件共有13个不同状态15,转移率矩阵为
H 13 × 13 = B 7 × 7 C 7 × 6 D 6 × 7 G 6 × 6
式中:
B 7 × 7 = - l = 1 3 λ l λ 3 λ 2 λ 1 0 0 0 μ 3 - ( ω 1 1 λ 1 + ω 2 1 λ 2 ) - μ 3 0 0 ω 2 1 λ 2 ω 1 1 λ 1 0 μ 2 0 - ( ω 1 2 λ 1 + ω 3 2 λ 3 ) - μ 2 0 ω 3 2 λ 3 0 ω 1 2 λ 1 μ 1 0 0 - ( ω 2 3 λ 2 + ω 3 3 ) λ 3 - μ 1 0 ω 3 3 λ 3 ω 2 3 λ 2 0 μ 2 0 0 - ω 1 4 λ 1 - μ 2 0 0 0 0 0 μ 3 0 - ω 2 5 λ 2 - μ 3 0 0 0 μ 1 0 0 0 - ω 3 6 λ 3 - μ 1
C 7 × 6 = 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ω 1 4 λ 1 0 0 0 0 0 0 0 ω 2 5 λ 2 0 0 0 0 0 0 0 ω 3 6 λ 3 0
D 6 × 7 = 0 0 0 0 0 0 μ 3 0 0 0 0 0 μ 2 0 0 0 0 0 μ 1 0 0 0 0 0 0 0 0 μ 3 0 0 0 0 0 μ 2 0 0 0 0 0 μ 1 0 0
G 6 × 6 = - μ 3 0 0 0 0 0 0 μ 2 0 0 0 0 0 0 μ 1 0 0 0 0 0 0 μ 3 0 0 0 0 0 0 μ 2 0 0 0 0 0 0 μ 1
式中: λ 1 λ 2 λ 3分别为3个元件的故障率; μ 1 μ 2 μ 3分别为3个元件的修复率。
( P W ' ( t ) , P F ' ( t ) ) = ( P W ( t ) , P F ( t ) ) H 13 × 13 ( P W ( 0 ) , P F ( 0 ) ) = Q
式中: Q = ( 1,0 , 0,0 , 0,0 , 0,0 , 0,0 , 0,0 , 0 )
式(29)做Laplace变换和Laplace反变换,可求得系统瞬时可用度 A ( t ),瞬时可用度 A ( t )的表达式与式(11)相同。
系统MTBF为
M T B F = l = 0 6 x i
其中, x i满足式(31)的方程组
( x 0 , x 1 , x 2 , x 3 , x 4 , x 5 , x 6 ) = - Q W ( 0 ) B 7 × 7 - 1
式中: Q W ( 0 ) = ( 1,0 , 0,0 , 0,0 , 0 )

3 算例

3.1 算例1

文献[4]中给出的某防空武器电源系统由两台同样的发电机组成,两台发电机具有同样的故障率 λ 1 = λ 2 = 2 × 10 - 3   h - 1和修复率 μ 1 = μ 2 = 8.3 × 10 - 2   h - 1。当一台发电机故障后,另一发电机故障率变为 λ j k = 5 × 10 - 3   h - 1
如果不考虑载荷共享对系统可靠性的影响,即 ω 1 1 = ω 2 2 = 1,此时文中模型退化为传统模型;如果考虑载荷共享对系统可靠性的影响,由故障率 λ j k = 5 × 10 - 3   h - 1,利用式(2)求得 ω j k = 2.5,由式(1)求得 η j k=1.25。稳态可用度和MTBF计算结果如表1所示,瞬时可用度变化曲线如图2所示。
表1 MTBF和稳态可用度(算例1
模型 MTBF/h 可用度
传统模型 11 125 0.998 9
本文模型 4 600 0.997 2
文献[4 4 617
图2 瞬时可用度变化曲线图(算例1
图2中可以看出,文中方法和传统方法求得的系统瞬态可用度变化趋势相同。从表1中可以看出,文中方法求得的稳态可用度和MTBF均小于传统方法的计算结果,即考虑载荷共享系统的可靠性要小于传统方法的计算结果。文中方法与文献[4]的计算结果几乎一致,二者相对误差仅为0.35%。文献[4]亦考虑了载荷共享对系统可靠性的影响,但文献[4]中给出的方法仅适用于两个元件具有相同故障率的情况。

3.2 算例2

该算例来源于文献[16],已知两个元件的故障率分别为 λ 1 = 0.5   h - 1 λ 2 = 0.8   h - 1,两个元件的修复率分别为 μ 1 = 10   h - 1 μ 2 = 12   h - 1
由于缺乏统计和相关试验数据,难以确定元件发生故障后剩余正常元件的故障率。因此,取载荷分担系数 η j k=1,即 ω j k = 2进行计算。稳态可用度和MTBF计算结果如表2所示,瞬时可用度变化曲线如图3所示。
表2 MTBF和稳态可用度(算例2
模型 MTBF/h 可用度
传统模型 16.08 0.994 0
本文模型 8.46 0.988 1
文献[16 16.08
图3 瞬时可用度变化曲线图(算例2
图3可以看出,文中方法和传统方法求得的系统瞬态可用度变化趋势相同。从表2可以看出,考虑载荷共享后的稳态可用度和MTBF均低于传统方法的计算结果,即传统方法过高地评估了系统可靠性,使系统偏于危险。

3.3 算例3

文献[17]中某战略核弹装置3个引爆器并联工作,其中3个引爆器的故障率和修复率分别为 λ 1 = 0.011   1   h - 1 λ 2 = 0.014   1   h - 1 λ 3 = 0.008   1   h - 1 μ 1 = 0.081   h - 1   μ 2 = 0.091   h - 1 μ 3 = 0.085   1   h - 1
该算例共有3个元件,取载荷分担系数 η j k=1计算,即当并联系统中某个元件发生故障后,正常元件平均分担负载。当一个元件发生故障后,由式(1)求得剩余两个正常元件的载荷共享因子为 ω j 1 = ω j 2 = ω j 3=1.5;当两个元件故障后,由式(1)求得剩余一个正常元件的载荷共享因子为 ω j 4 = ω j 5 = ω j 6=3。稳态可用度和MTBF计算结果如表3所示,瞬时可用度变化曲线如图4所示。
表3 MTBF和稳态可用度(算例3
模型 MTBF/h 可用度
传统模型 1 636 0.991 9
本文模型 474.4 0.965 6
图4 瞬时可用度变化曲线图(算例3
图4中可以看出,文中方法和传统方法求得的系统瞬态可用度变化趋势相同。从表3中可以看出,文中方法求得的可用度和MTBF均小于传统方法的计算结果。

4 结论

(1)在并联系统中,当某个元件失效后,由于负载重新分配,导致剩余正常元件的工作环境劣化。针对这一问题,构建载荷共享因子,并将载荷共享因子引入到传统马尔可夫模型中,建立基于载荷共享的并联可修复系统可靠性分析模型。在缺乏长期统计资料的情况下,可假定正常元件平均分担负载,进而开展可靠性评估工作。
(2)所建立的模型既适用于元件故障率相同又适用于元件故障率不同的并联可修复系统。当载荷共享因子取值为1时,文中模型退化为传统马尔可夫模型。
(3)算例结果表明,文中方法和传统方法求得的系统瞬态可用度变化趋势相同。对于3个算例,文中方法给出的稳态可用度分别为传统马尔可夫模型计算结果的99.82%、99.41%和97.35%;MTBF分别为传统马尔可夫模型计算结果的41.35%、52.61%和29.00%。综上,当考虑载荷共享时系统的稳态可用度减小幅度不大,而MTBF将大幅减小,因此利用传统马尔可夫模型给出的MTBF来衡量系统可靠性以及确定维修间隔需慎重。
(4)文中构建的载荷共享因子和故障率成正比关系,在已有的研究中4][14亦采用了正比关系。当故障率与载荷共享效应不成正比关系时,需结合故障机理或大量实验数据构建新的载荷共享因子和故障率的关系,进而求得并联系统在k状态时正常元件j的故障率 λ j k。若已知 λ j k,可将文中公式中的 λ j ω j k λ j k替换,即可开展系统的可靠性评估。
1
曹晋华,程侃.可靠性数学引论:修订版[M].北京:高等教育出版社, 2006.

2
梁丽丹,张民悦.具有优先修理权的三个不同部件并联系统的可靠性分析[J].兰州交通大学学报201130(4):139-144.

3
杨云生,魏国东,柴凯,等.基于马尔可夫过程的舰船装备可用度分析[J].海军工程大学学报202234(4): 13-19.

4
张振友,郭强,黄立坡,等.基于马尔可夫过程的武器系统相关失效分析[J].火力与指挥控制201237(7):117-119.

5
Scheuer E M. Reliability of an m‐out of‐n system when component failure induces higher failure rates in survivors[J].Reliability IEEE Transactions on198837(1):73-74.

6
Yun W Y Cha J H.A stochastic model for a general load‐sharing system under overload condition[J]. Applied Stochastic Models in Business & Industry201026(5):624-638.

7
Sutar S Naik‐Nimbalkar U V.A load share model for non‐identical components of a k‐out‐of‐m system[J].Applied Mathematical Modelling201972(3): 486-498.

8
冯蕴雯,唐家强,冯成慧,等.基于载荷共享理论的多传力路径耳片可靠性研究[J].航空学报202344(2):264-275.

9
Asha G Raja A V Ravushanker N. Reliability modelling incorporating load share and frailty[J].Applied stochastic models in business and industry201834(2): 206-223.

10
张婧,唐应辉.负载分担下可修并联系统的可靠性分析[J].电子科技大学学报200736(S1):401- 403.

11
Bedbur S Kamps U. Testing for equality of parameters from different load-sharing systems[J]. Stats20192(1):70-88.

12
Wang L Y Zhang J Chen W,et al.Reliability evaluation of a load-sharing parallel system with failure dependence[J].Communications in Statistics Simulation and Computation201645(9/10): 3094-3113.

13
Zhang C Zhang Y. Common cause and load-sharing failures-based reliability analysis for parallel systems[J]. Eksploatacja i Niezawodnosc - Maintenance and Reliability202022(1):26-34.

14
王琦. 基于马尔可夫过程的耦合级联失效系统可靠性与安全性分析[D].北京:中央民族大学, 2023.

15
佛显超,谢红卫.不同单元组成的并联系统的可用度分析[J].上海海运学院学报200122(3):187- 189.

16
尹东亮,黎放,陈童. 基于PH分布的两部件并联系统可靠性模型分析[J].工程设计学报201623(2):130-135.

17
李守仁,袁海蓉.确定不同单元并联系统可靠性的马尔可夫过程[J].哈尔滨工程大学学报200324(1): 90-93.

文章导航

/